実際の応力-ひずみデータ 7075 合金アルミニウムシート からの成形温度で得られました。 573 に 723 K とひずみ速度 0.01 に 10 s-1. このデータは、ひずみ速度感度指数の三重基準を計算するための基本モデルとして使用されました。 (m値), 電力損失係数 (η値), と不安定性の基準 (×(e.) 価値). 熱処理図 7075 歪みを含むアルミニウムシートは三重基準によって構築されました, 変形後の試験片の微細構造を観察して熱処理図を検証し、最終的に試験範囲内の合金の最適な変形パラメータを決定します。.
結果は、次の安全ゾーンが存在することを示しています。 7075 アルミニウム板の熱間加工は高温低ひずみ速度領域に集中します。, η の値はひずみの増加に伴って徐々に増加します。; 金属組織観察による, 安定変形領域内, 変形の動的再結晶化により材料の結晶粒が微細化されます。; 不安定な変形領域で, 流動転位帯の生成とともにクラックが発見される, したがって、ひずみを含む熱間加工図によって決定される最適なプロセス パラメータを使用して、, ひずみを含む熱処理マップから最適なプロセスパラメータを決定し、欠陥のないことを保証できます。 7075 アルミ板鍛造品.
の微細構造 7075 アルミ板の熱変形を透過型電子顕微鏡で観察 (TEM). 7075 アルミニウム板の実験により、熱間鍛造条件下でのことが判明, 7075 アルミニウムシートは動的再結晶化が十分に可能であり、動的再結晶により小さな再結晶粒が生成されます。. 動的再結晶化は不連続な動的再結晶化です。, 亜結晶回転の核生成メカニズム, 重合核生成; 臨界ひずみ値と加工回数, パスの数が多ければ多いほど, クリティカル値が低いほど. 同じZ値で, 再結晶粒径はひずみの増加とともに減少します. 分散した第二相粒子は動的再結晶プロセスにおいて重要な役割を果たします.
表面に化学ニッケルめっきとガス窒化を複合した方法のプロセスと特性を調査する。 7075 アルミニウムシートと間の相互拡散プロセス 7075 アルミニウム板とMg-Zn合金. 処理層の構造と特性を光学顕微鏡により調査しました。, 走査型電子顕微鏡 (どれの), X線回折 (XRD) そして硬さ試験, 主な発見は次のとおりです:
(1) 化学ニッケルめっきでは、表面にニッケル層を形成できます。 7075 アルミ板, めっき時間の増加とともにニッケル層の厚さは増加します. ガス窒化処理 7075 ニッケル層表面を持つアルミニウム板は、表面にNi4Nなどの窒化物を形成することができます. ガス窒化処理中, マトリックス中のAl原子とNiが相互拡散してA13Niを形成, A13N2化合物, 窒化時間を延長すると, Ni4Nの数, A13Ni, A13N2増加. これらの化合物の存在により、ガス窒化用のアルミニウム板の枚数が増加します。, 表面にNi4Nなどの窒化物を形成する可能性があります. ガス窒化処理中, マトリックス内の Al 原子が Ni とともに拡散して、A13Ni および A13N2 化合物を形成します。, Ni4Nの数, 窒化時間の延長によりA13Ni、A13N2が増加する. これらの化合物の存在により、アルミニウム板の表面硬度が増加します。, そしてその硬さは次のようになります。 700 HV, それは 7-8 基材の硬さの倍.
(2) 7075 アルミニウム板とMg-Zn合金を焼鈍炉中で相互拡散させると、, でアニーリングした後 460 ℃, 10 分, 拡散層に形成される異なる組成のAl-Mg-Zn合金相の拡散層, そしてその硬さは達することができます 240 HV, これはアルミニウムプレートマトリックスの3倍です; でアニーリングした後 470 ℃, 60 分, 拡散層組織はA1-Mg-Zn共晶組織とZnである 拡散層の微小硬度は 77.2 HV, それは 20 アルミ板母材よりも高いHV.